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[2015-10-19 오전 10:20:35글 고유번호: 135197
한길아이티에서는 2012부터 수년간의 준비기간 을 거쳐,도로교 설계기준 2012 한계상태 설계법을 반영한 2015년 5월 AAbutPier2014 LSD 출시에 이어라멘, 슬래브교 설계자동화 소프트웨어인 ARcBridge2013 LSD를 출시하고자 합니다.2012년 3월 한계상태설계법 설계기준이 출간되었으며, 2015년 2월 도로교설계기준해설(2015, 한계상태설계법)이 출간되었고 2015년 1월 1일부터 전면적인 시행에 들어갔습니다. 이에 고객 및 발주처에서 한계상태 설계법 지원에 대해서 많은 문의와 관심을 전해주셨습니다. 한계상태 설계기준과 프로그램 개선을 반영한 ARcBridge2013 LSD 가 10월중에 출시되며, 반영사항을 아래와 같이 알려드립니다. 새롭게 출시되는 ARcBridge2013 LSD 에 많은 관심 부탁드립니다. 제1장 총 칙1.3 설계원칙 1.3.2 한계상태 - 각 한계상태에 해당하는 하중수정계수(ηi) 반영1.3.3 연성 - 각 한계상태의 연성에 해당하는 하중수정계수(ηD) 반영1.3.4 여용성 - 각 한계상태의 여용성에 해당하는 하중수정계수(ηR) 반영1.3.5 구조물의 중요도 - 각 한계상태의 중요도에 해당하는 하중수정계수(ηI) 반영1.4 교량의 등급 - 1~3등급 적용(KL-510적용)제3장 하 중3.2 용어정의 - 하부구조에 적용되는 용어 반영 3.3 기호 - 한계상태 설계법에 적용된는 하중 기호 적용3.4 하중의 종류와 하중조합3.4.1 하중의 종류 - 지속하중, 변동하는 하중 적용3.4.2 하중계수와 하중조합 - 하중수정계수, 하중효과, 하중계수 및 한계상태별 하중 조합 적용3.5 고정하중 : DC, DW - 구조부재 및 포장 시설물 하중 적용, 재료의 단위질량 적용3.6 활하중 - 설계차로수 적용, 다차로 재하계수 적용, 차량 활하중(KL-510) 적용3.6.1 차량활하중 : LL3.6.1.1 설계차로의 수3.6.1.2 활하중의 동시재하3.6.1.3 설계 차량활하중3.6.1.3.1 표준트럭하중3.7 충격하중 : IM - 하중조합에서의 하중계수 및 한계상태별 충격계수 적용3.7.1 일반사항3.9 콘크리트의 크리프 : CR - 하중조합에서의 하중계수 및 유효탄성계수 적용3.10 콘크리트의 건조수축 : SH - 하중조합에서의 하중계수 적용3.11 토압 : EH, ES, LS, DD - 상시 토압, 지진시 토압 적용- 뒤채움 지표면의 상재활하중, 상재고정하중 적용3.12 정수압, 유수압, 부력, 파압 : WA, BP, WP - 3.12.1 정수압 - 설계수위를 바탕으로하는 정수압 적용3.12.2 유수압 - 종방향, 횡방향에 대한 고려 적용3.12.2.1 종방향3.12.2.2 횡방향3.12.3 부력(BP) - 하부구조에 적용되는 부력 적용3.12.4 파압(WP) - 기존 설계기준에서 제시되는 파압식을 준용하여 적용3.13 풍하중3.13.2 설계풍압3.13.2.1 일반 중소지간 교량의 설계풍압 - 거더교 풍압 및 기타 교량부재에 작용하는 풍압 적용3.13.2.3 하부구조에 작용하는 풍압 - 단면형상에 따른 항력 계수 적용3.14 온도변화3.14.1 평균온도(TU)3.14.1.1 온도범위 - 설계자의 온도 범위 입력 지원3.14.2 온도경사(TG) - 하중조합의 하중계수 적용3.15 지진의 영향 : EQ - 하중조합의 하중계수 적용 및 지진해석 지원3.16 설하중 및 빙하중 : IC - 하중조합의 하중계수 적용3.17 지반변동 및 지점이동의 영향 : GD, SD 하중조합의 하중계수 적용3.18 원심하중 및 제동하중 : CF, BR - 하중조합의 하중계수 적용, KL-510 에 따른 원심하중 적용3.19 가설시 하중 : ER- 하중조합의 하중계수 적용3.20 차량충돌하중 : CT- 하중조합의 하중계수 적용3.20.2 구조물과 차량이나 열차의 충돌 - 차량 충돌하중 입력 지원3.21 선박충돌하중 : CV 하중조합의 하중계수 적용3.21.4 설계선박 : 설계선박 제원 입력 지원3.21.6 설계 충돌 속도 - 충돌 속도 설계자 입력지원3.21.7 선박충돌에너지 - 충돌 속도에 의한 충돌에너지 자동 계산 지원3.21.8 교각에 작용되는 선박 충격력3.21.9 선박의 이물손상길이 - 충돌에너지에 따른 이물손상길이 자동계산 지원3.21.11 교각에 작용하는 바지선의 충격력3.21.12 바지선의 이물 손상길이 - 바지선 이물손상길이 자동계산 지원3.21.13 극단상황한계상태에서의 손상3.21.14 충격력의 작용3.21.14.1 하부구조 설계제4장 구조해석4.2 용어정의 - 하부구조에 적용되는 용어 적용4.3 기호 - 하부구조에 적용되는 기호 적용4.4 구조해석법 - 고전적 응력법 및 유한요소법 적용4.5 해석 모델 4.5.3.3 근사적인 P-Δ 해석법 - 기둥에서의 모멘트 확대 해석법 및 P-Δ적용- 설계자의 편의를 위한 옵션 조정을 통한 명확한 적용 가능4.5.4 경계조건의 모델링 - Restraints 및 Spring 지원4.6.6 유효길이계수, K - 기둥 설계시 설계자 입력 적용4.7 동적 해석 - 내진 해석 지원4.7.1 구조 동역학의 기본사항4.7.1.1 일반사항4.7.1.2 질량의 분포4.7.1.3 강성4.7.1.4 감쇠4.7.1.5 고유진동수제5장 콘크리트교5.1.2 용 어 - 하부구조에 적용되는 용어 적용5.1.3 기 호 - 하부구조에 적용되는 기호 적용5.2.2 설계 기본 변수 정의 - 한계상태 별 및 하중, 하중계수, 하중조합 적용5.2.2.1 한계상태 - 안정검토 단면검토등에서 각 한계상태별 검토 5.2.2.2 하 중 - 기준에서 제시되는 하중산정방법 및 사용자하중 지원5.2.2.3 재료 - 구조재료의 강도, 탄성계수 및 단위중량 지원5.2.2.4 구조물 치수 - 구조물의 실제 치수를 반영한 구조계산5.2.2.5 설계 강도 - 각 구조위치별 설계강도 입력 지원5.2.3 설계 사항5.2.3.2 극한한계상태 - 하중조합 및 재료저항계수 적용5.2.3.3 사용한계상태 - 하중조합 및 사용성 검토 적용5.3 재료5.3.1 콘크리트5.3.1.1 일반사항5.3.1.2 강 도 - 평균압축강도, 휨인장강도등의 강도 자동 계산 적용5.3.1.3 탄성변형 - 탄성계수 자동 계산 적용 5.3.1.6 응력-변형률 관계 - 단면검토 등에 자동 계산 적용5.3.1.7 설계압축강도 및 설계인장강도 - 단면검토 등에 자동 계산 적용5.3.2 철근5.3.2.3 설계 가정 - 단면설계등에 적용5.4 구조해석5.4.5 비선형 해석5.4.6 장주 효과5.4.6.1 일반사항 - 세장비에 따른 장/단주판정, P-Δ해석을 통한 장주효과 고려5.4.6.2 모멘트 확대계수법의 적용 - 모멘트확대계수 산정을 통한 장주효과 고려5.5 극한한계상태5.5.1 휨과 축력5.5.1.1 일 반5.5.1.2 휨 및 축력이 작용하는 부재의 극한한계상태 검증 - 기둥부재의 검토 및 휨강도 산정5.5.1.3 축력과 2축 휨이 작용하는 부재의 휨강도 - 2축휨에 대한 검토여부 판정 및 검토5.5.2 전 단5.5.2.1 일 반 - 전단보강 여부 판단 및 최대전단강도 산정5.5.2.2 전단보강철근이 없는 부재 - 콘크리트에 의한 전단강도 산정5.5.2.3 전단보강철근이 배치된 부재- 전단보강철근을 포함한 전단강도 산정- 인장부재의 추가인장력 산정5.5.4 펀 칭5.5.4.1 일반 - 기초판 펀칭전단의 위험단면 산정5.5.4.2 펀칭전단 설계 - 기초판의 펀칭전단응력 산정 5.5.4.3 전단철근이 없는 슬래브 또는 기둥 기저부의 펀칭전단강도 - 펀칭전단 강도 산정5.5.5 스트럿-타이 모델5.5.5.1 일 반5.5.5.2 스트럿5.5.5.3 타 이5.5.5.4 절점영역5.6 사용한계상태5.6.1 일 반5.6.1.1 적용 범위5.6.1.2 노출 환경과 한계 기준 - 노출환경 에 따른 설계등급 산정5.6.2 응력 한계5.6.2.1 기본 사항5.6.2.2 응력 계산 방법 - 사용한계상태에 따른 응력 산정 및 검토5.6.3 균 열5.6.3.1 일반 사항5.6.3.2 최소철근량 - 균열제어를 위한 최소철근량 산정5.6.3.3 간접 균열 제어 - 발생응력에 따른 최대 철근의 직경 및 간격 제한5.6.3.4 균열폭 계산 - 콘크리트와 철근의 변형율차 계산을 통한 설계 균열폭 산정5.8 내구성 및 피복두께5.8.1 일반 사항 - 노출환경에 따른 최소 콘크리트 강도 비교5.8.2 환경 조건 - 노출환경에 따른 노출등급 반영 5.8.3 내구성을 위한 요구사항5.8.4 콘크리트 피복두께 - 노출환경 및 설계편차를 반영한 최소 피복두께 산정5.9 철근 상세5.9.4 철근의 정착5.9.4.1 일반사항5.9.4.3 부착 강도 - 정착길이 및 겹이음 산정5.9.4.4 기본 정착길이 - 정착길이 및 겹이음 산정5.9.4.5 설계 정착길이 - 정착길이 및 겹이음 산정5.9.5 철근의 이음5.9.5.1 일반사항 - 정착길이 및 겹이음 산정5.9.5.2 겹침이음 - 정착길이 및 겹이음 산정5.9.5.3 겹침이음 길이 - 정착길이 및 겹이음 산정5.9.5.4 겹침이음 영역에서의 횡방향 철근 - 정착길이 및 겹이음 산정5.10 부재 상세5.10.1 일반 사항5.10.2 보5.10.2.1 주철근 - 최소철근비 산정, Cmax 등 산정에 적용5.10.2.6 전단철근 - ρv,min 및 smax등 적용5.10.2.8 표피 철근 - 깊은보 등에 적용5.10.4 플랫 슬래브5.10.4.2 등가골조법 - 슬래브의 위험단면 산정시 등가사각형 면적 적용5.10.6 기 둥5.10.6.1 적용범위5.10.6.2 기둥의 축방향 철근 - 철근비 규정 등 적용5.10.6.3 기둥의 횡방향 철근 - 횡방향 철근의 배치, 간격 등 적용5.10.9 깊은 보 - 철근망 규정 적용5.10.11 응력교란영역 - Strut-Tie 모델 적용5.10.11.2 내민받침 (브래킷, 코벨) - Strut-Tie 모델 적용5.10.15 건조수축 및 온도 철근 - 두께에 따른 철근비 적용5.10.15.1 일반 사항5.10.15.2 두께 1200mm 이하인 부재5.10.14.3 두께 1200mm를 초과하는 부재제6장 강교6.4.4.1 강재의 강도 - 강관용 강재의 재료강도6.4.5 물리상수 - 강재의 물리상수 적용6.5.4.2 저항계수 - 극한한계상태에 대한 저항계수(∅)적용6.5.5 극단한계상태 - 극단한계상태에 대한 저항계수(∅)값 적용6.9.2.1 축방향 압축 - 축방향 설계압축강도 산정식 적용6.9.2.2 축방향 압축과 휨 - 축방향 압축력과 모멘트와의 조건식 적용6.9.4.1 공칭압축강도 - 말뚝 부재력 검토시 공칭압축강도6.9.4.2 축방향 압축부재의 폭-두께비 제한 : 원형강관단면의 폭-두께비 제한식 적용제7장 하부구조7.5 한계상태와 저항계수7.5.1 일반사항7.5.2 사용한계상태 - 사용한계상태의 하부기초 설계시 고려사항7.5.3 극한한계상태 - 극한한계상태의 기초 설계시 고려사항7.5.5 저항계수 - 각 한계상태별 저항계수 표 적용7.5.6 극단상황한계상태(extreme event limit state) - 극단상황한계상태에 대한 저항계수 값7.6 확대기초7.6.1 일반적인 고려사항7.6.2 사용한계상태의 변위와 지지력 - 사용한계상태에서의 기초의 변위검토사항 적용7.6.2.2 변위 - 침하량 산정 공식 및 허용 탄성침하량 , (사질토에 놓인 기초의 침하, 암반에 놓인 기초의 침하) 7.6.3 극한한계상태의 지지력 - 지반의 연직지지력 산정Hoek & Brown 제안식, AASHTO 제안식, Canadian Geotechnical Society7.6.3.1 지지력 - 표준관입시험을 근거로 한 사질토의 공칭지지력 산정, 기초의 형상계수, 하중경사계수,지하수위에 대한 계수 적용7.6.3.2 암반 지지력 - 암반지지력 산정시 고려사항 (불연속면의 존재와 상태 풍화정도, 지역에 따른 특성, RQD, 암석의 일축압축강도)7.6.3.3 활동 파괴 - 활동파괴에 대한 설계저항력 산정, 7.6.4 구조 설계7.7 타입말뚝7.7.1 일반사항 - 말뚝해석방법에 대해 변위법을 준용.(한계상태예제집에서 권고)7.7.1.5 말뚝 간격, 여유 거리, 관입 깊이 - 말뚝중심간 거리, 말뚝주면까지의 여유거리7.7.1.9 인발 - 말뚝의 인발저항력 검토7.7.2 사용한계상태의 변위와 지지력7.7.2.2 수평변위에 대한 기준 - 말뚝기초의 수평방향 허용변위량(38mm) , Broms 방법에 의한 수평지지력 산정.7.7.2.3 침하 - 말뚝기초의 허용침하량(7.6.2.2 에 규정된 허용침하량)7.7.3 극한한계상태의 지지력7.7.3.4 현장 원위치시험을 통한 말뚝지지력의 평가 - 표준관입시험(SPT)을 이용한 말뚝선단지지력과 주면마찰력 산정7.7.3.7 인발 - 무리말뚝의 인발저항 고려(현장타설말뚝)7.8.3.3 점성토에 설치한 현장타설 말뚝의 지지력 산정 - 점성토의 주면마찰력 및 선단지지력(O’Neill 와 Reese)7.8.3.4 사질토에 설치한 현장타설 말뚝의 지지력 산정 - 사질토의 주면마찰력(현장타설말뚝의 β 방법에 의한 공칭지지력 산정) 및 선단지지력 (O’Neill 와 Reese)7.8.3.5 암반에 설치한 현장타설 말뚝의 지지력 산정 - 암반의 주면마찰력(Horvath 와 Kenney) 및 선단지지력7.8.3.7 인발- 말뚝의 인발 저항7.9.3 극한한계상태의 지지력과 안정성7.9.3.2 지지력 - 토질 기초 및 암반기초의 지지력 산정식 적용7.9.3.3 전도 - 토사지반과 암반에 따른 저판폭 상에서의 반력의 합력 작용 위치 산정제8장 내진설계8.1 일반사항8.1.1 적용범위8.1.2 용어의 정의 - 내진해석에 적용되는 용어 반영8.1.3 기호 - 내진해석에 적용되는 기호 반영8.3 설계 일반사항8.3.1 설계지반운동 - 지진구역과 재현주기에 따른 가속도계수 적용8.3.2 내진등급과 설계지진수준 - 교량의 내진등급에 따른 재현주기8.3.3 지반의 분류 - 지반의 종류에 따른 물성치 적용8.3.4 응답수정계수 - 기준에서 제시된 위치별 응답수정계수 기본값 적용8.4 해석 및 설계에 대한 규정8.4.2 해석방법 - 단일모드스펙트럼해석법과 다중모드스펙트럼해석법 적용지원8.4.3 탄성력 및 탄성변위 - 지진해석에 따른 결과 산정8.4.4 직교 지진력의 조합 - 각 축에 따른 지진하중의 조합8.4.5 단경간교의 설계규정 - 설계지진력 산정8.4.6 지진구역 II에 위치하는 내진II등급교의 설계지진력 - 설계지진력 산정8.4.7 설계지진력8.4.7.1 구조부재 및 연결부의 설계지진력 - 각 구조부재별 설계지진력 산정8.4.7.2 기초의 설계지진력 - 탄/소성해석 및 응답수정계수에 따른 기초의 설계지진력 산정8.4.7.3 교대 및 옹벽 - 교대의 내진해석 적용8.4.8 설계변위 - 최소받침지지길이 검토8.5 해석방법8.5.2 탄성지진응답계수 - 설계하중의 결정을 위한 탄성지진응답계수 적용8.5.3 단일모드스펙트럼해석법 - 단일모드스펙트럼해석법에 따른 내진모델링 구성8.5.4 다중모드스펙트럼해석법 - 다중모드스펙트럼해석법에 따른 내진모델링 구성8.6 기초 및 교대의 내진설계8.6.3 교 대8.6.3.2 독립식 교대 - Mononobe-Okabe 등가정적하중에 의한 지진하중고려8.8 콘크리트교 설계8.8.1 일반사항8.8.2 교각의 해석 및 설계 강도8.8.2.2 교각의 휨강성 - 교각의 휨강성 Ieff를 고려한 내진해석8.8.2.3 교각의 P-Δ 효과 - 근사적방법에 따른 지진시 2차모멘트 산정8.8.2.4 교각의 설계휨강도 - 축력을 고려한 휨강도 산정 및 심부구속효과에 따른 소성휨강도 적용8.8.2.5 교각의 최대 소성힌지력 - 소성설계시 휨초과강도에 따른 최대 소성힌지력 산정8.8.2.6 교각의 설계전단강도8.8.3 기둥8.8.3.2 단부구역과 소성힌지구역의 설계 - 단부구역 및 소성설계시 범위8.8.3.3 축방향철근과 횡방향철근 - 단부구역 및 소성설계시 소성힌지구역의 횡방향 철근 간격 규정 적용8.8.3.4 소성힌지구역에서의 심부구속 횡방향철근량 - 원형기둥과 사각형기둥에서 심부구속 횡방향 철근량 산정8.8.3.5 심부구속 횡방향철근상세 - 심부구간의 횡방향 철근 상세 적용8.8.5 철근콘크리트 기둥의 연성도 내진설계8.8.5.2 소요연성도- 기둥의 탄성모멘트와 휨강도비를 통한 소요연성도 산정8.8.5.3 심부구속 횡방향철근량 - 연성도 설계시 심부구속 횡방향철근량 산정8.8.5.4 전단 설계 - 연성도 설계시 콘크리트, 전단철근, 축력 작용에 의한 공칭 전단강도를 고려▣ 참고문헌. 도로교 설계기준 2012 한계상태 설계법. 도로교 설계기준 해설 2015 한계상태 설계법. 2012 도로교설계기준(한계상태설계법)적용 - 고속도로교량 설계예제집. 도로교설계예제집(한계상태설계법) (2014, 도로교통협회). 도로설계편람 제5편 교량 (2008). 도로교 설계기준 해설 (2008). 강구조설계기준 (2014). AASHITO LRFD (2007). Eurocode2 (1992). 콘크리트구조설계 한계상태 설계 (2014, 김우 저, 동화기술). 스트럿 타이 모델 설계 예제집 (2013, 한국콘크리트 학회). ACI318-14 (2014, 미국콘크리트학회). Reinforced Concrete Design to Eurocode2 (2012, Palgrave). Reinforced and Prestressde Concrete Design to Eurocode2 (2012, Spon press). Strut-and-Tie Model Design Examples for Bridges: Final Report (2011, Texas Department of Transportation). Purdue University Load Resistance Factor Design for Bridges(2008) 감사합니다.
[2019-06-12 오후 3:14:52글 고유번호: 156204
단경간 RC라멘교를 설계 중입니다.구조해석 후 배근작업 중 시점좌측 날개벽 배근을 마치고 종점우측 날개벽 배근을 하기위해교량명 옆의 선택메뉴를 [종점우측 날개벽]으로 변경하면 프로그램 멈춤 오류가 발생합니다.검토 부탁드립니다.
[2019-06-12 오후 5:22:41글 고유번호: 156207
안녕하세요. 한길아이티입니다.날개벽 제원의 경우 날개벽 상단이 레벨일 경우를 기본으로 지원하고 있으며 횡단상 높이차로인한 경사정도만 고려되고 있습니다. 상단이 경사이며 하단이 레벨인 형태는 옹벽식 날개벽에서만 지원하고 있습니다.사용에 불편을 드려 죄송합니다. 감사합니다.###### 원본 글입니다. ####### 단경간 RC라멘교를 설계 중입니다.구조해석 후 배근작업 중 시점좌측 날개벽 배근을 마치고 종점우측 날개벽 배근을 하기위해교량명 옆의 선택메뉴를 [종점우측 날개벽]으로 변경하면 프로그램 멈춤 오류가 발생합니다.검토 부탁드립니다.
[2019-06-10 오후 4:45:01글 고유번호: 156169
안녕하세요.계산서상 기초안정검토 페이지에있는 하중조합과 지지력산정식에 대해 문의드립니다.1. 계산서에 1)상부 전달하중이라 하여 ST1NB03 , ST1NB06 , EX1NR01 등   특정 하중조합을 사용중입니다. 비고란에 축력최대 부모멘트 최대라는 문구가 적혀있는데   이게 극한한계상태의 경우 ST1NB03 , ST1NB06를 제외한 01,02,04,05는 어느경우에   적용되는지 알고싶습니다.2. 계산서에 9)지지력에 대한 안정 부분에서 Qa(N/㎟) 값이 나와있는데요   -  허용연직지지력(Qa) = Φb x Qu 여기에서 Qu 값은 어떻게 나왔는지 궁금합니다.3. 1등교 설계시와 2등교 설계시의 기초안정성검토 결과차이가 거의 없는데   활하중에 의한 영향은 미미한 부분인지 확인부탁드립니다.
[2019-06-11 오전 10:23:51글 고유번호: 156178
안녕하세요. 한길아이티입니다.1 기본적으로는 모든하중조합에 대해 안정한 것으로 검토를 하여야 할 것이나 모든 하중조합을 성과품으로 작성하게되면 성과품의 출력시간과 출력양이 과다하여 불합리할 것입니다. 때문에 AAbutPier에서는 검토가 필요한 조합을 판단하여 성과품을 작성하는 형태를 지원하고자하였습니다.한계상태설계법에서는 축력최대, 부모멘트최대, 정모멘트최대, 수평력최대, 수평력 최소의 하중조합을 조건에 따라 집계하여 검토하고 있습니다.2 지지력Qu는 계산서에서 확인하실 수 있습니다. 기초부설정에 따라 계산됩니다. 다만 허용지지력의 자동산정은 기준상 제시된 식으로 산정하고 있는 것으로서 특히 한계상태설계법에서는 구조분야에서 파악 및 판단하기 어려울 수 있는 인자가 포함되므로 자동산정 보다는 지반조사 및 검토에 따른 값을 적용하시는 것을 권해드립니다.3 1등교인 경우 기초에서 수직력, 정모멘트가 2등교보다 크게 발생합니다.그로인해 축력최대인 경우는 수직력의 차이가 있으며 -모멘트에서 차이가 있습니다. 그러나 수평력의 경우 지배적인 수평력과 반대방향의 부재력을 유발하므로 오히려 2등교인경우 수평력이 크게 발생되는 것으로 보입니다. 1등교/2등교의 활하중 변경에 대한 영향은 있으나 다른 하중과의 합산으로 검토되므로 그 영향은 증감이 상이하게 발생할 수 있을 것 같습니다.감사합니다.###### 원본 글입니다. #######안녕하세요.계산서상 기초안정검토 페이지에있는 하중조합과 지지력산정식에 대해 문의드립니다.1. 계산서에 1)상부 전달하중이라 하여 ST1NB03 , ST1NB06 , EX1NR01 등   특정 하중조합을 사용중입니다. 비고란에 축력최대 부모멘트 최대라는 문구가 적혀있는데   이게 극한한계상태의 경우 ST1NB03 , ST1NB06를 제외한 01,02,04,05는 어느경우에   적용되는지 알고싶습니다.2. 계산서에 9)지지력에 대한 안정 부분에서 Qa(N/㎟) 값이 나와있는데요   -  허용연직지지력(Qa) = Φb x Qu 여기에서 Qu 값은 어떻게 나왔는지 궁금합니다.3. 1등교 설계시와 2등교 설계시의 기초안정성검토 결과차이가 거의 없는데   활하중에 의한 영향은 미미한 부분인지 확인부탁드립니다.
[2019-06-11 오후 7:23:23글 고유번호: 156193
안녕하세요업무에 노고가 많으십니다.궁금한점이 생겨 재차 질문드립니다.답변해주신 내용중에서3. 1등교인 경우 기초에서 수직력, 정모멘트가 2등교보다 크게 발생합니다.그로인해 축력최대인 경우는 수직력의 차이가 있으며 -모멘트에서 차이가 있습니다. 그러나 수평력의 경우 지배적인 수평력과 반대방향의 부재력을 유발하므로 오히려 2등교인경우 수평력이 크게 발생되는 것으로 보입니다. 여기에서 제가 이해한것으로는 수직력과 정모멘트가 커질경우, 수평력이 줄어드는것이 맞는지 궁금합니다. (활하중과 수평력의 연관성)답변 부탁드립니다
[2019-06-12 오전 9:20:29글 고유번호: 156196
안녕하세요. 한길아이티입니다.수직력, 모멘트와 수평력의 연관성보다는 해당 구조물에 하중이 작용하는 경우 거동을 생각해보셔야 할 것입니다. 활하중은 상부슬래브에 이동하중으로 재하되며 연직방향의 하중만을 고려합니다. 해당 구조물에서 상부슬래브에 작용하는 연직하중은 수평방향 변위를 발생시키며 이로인해 구조물안쪽에서 바깥쪽으로 수평력이 발생할 것입니다. 그러나 주된 수평하중인 수평토압(EH), 상재하중(ES), 상재활하중(LS) 은 구조물외부에서 안쪽으로 작용하는 하중으로서 상이한 하중방향으로 인해 수평력이 상쇄될 것입니다.감사합니다.###### 원본 글입니다. #######안녕하세요업무에 노고가 많으십니다.궁금한점이 생겨 재차 질문드립니다.답변해주신 내용중에서3. 1등교인 경우 기초에서 수직력, 정모멘트가 2등교보다 크게 발생합니다.그로인해 축력최대인 경우는 수직력의 차이가 있으며 -모멘트에서 차이가 있습니다. 그러나 수평력의 경우 지배적인 수평력과 반대방향의 부재력을 유발하므로 오히려 2등교인경우 수평력이 크게 발생되는 것으로 보입니다. 여기에서 제가 이해한것으로는 수직력과 정모멘트가 커질경우, 수평력이 줄어드는것이 맞는지 궁금합니다. (활하중과 수평력의 연관성)답변 부탁드립니다
[2019-05-29 오후 4:38:51글 고유번호: 156036
토사의 터파기 경사를 풍화암과 같은 0.5를 적용했더니토공 수량을 다 풍화암으로 산출하네요. 이러면 안될거 같은데요.. 
[2019-05-31 오전 9:54:11글 고유번호: 156071
안녕하세요. 한길아이티입니다.토공산출 오류는 수정하였습니다.최신패치를 받아보시기 바랍니다. 감사합니다.###### 원본 글입니다. ####### 토사의 터파기 경사를 풍화암과 같은 0.5를 적용했더니토공 수량을 다 풍화암으로 산출하네요. 이러면 안될거 같은데요.. 
[2019-05-29 오전 9:36:17글 고유번호: 156026
강관말뚝 허용 휨응력 산정과 관련하여 문의합니다.2경간 라멘해석결과를 검토중 시점측 말뚝(140)과 종점측 말뚝(161)의 허용 휨응력이 상이합니다.도로교 해설(2008. 66P)에 따라 ​허용응력 증가계수 적용하였고두구간의 하중조합이 동일하나 허용휨응력이 상이하오니 확인부탁드립니다.참고로 출력된 계산서(노란색 하이라이트)를 첨부합니다.
[2019-05-31 오전 9:52:05글 고유번호: 156070
안녕하세요. 한길아이티입니다.허응응력 증가계수 적용 오류가 확인되어 수정작업을 하였습니다.최신패치를 받아보시기 바랍니다. 감사합니다.###### 원본 글입니다. ####### 강관말뚝 허용 휨응력 산정과 관련하여 문의합니다.2경간 라멘해석결과를 검토중 시점측 말뚝(140)과 종점측 말뚝(161)의 허용 휨응력이 상이합니다.도로교 해설(2008. 66P)에 따라 ​허용응력 증가계수 적용하였고두구간의 하중조합이 동일하나 허용휨응력이 상이하오니 확인부탁드립니다.참고로 출력된 계산서(노란색 하이라이트)를 첨부합니다.
[2019-05-27 오후 4:58:28글 고유번호: 155993
안녕하세요.3경간 BOX교를 모델링하는 과정에서 몇가지 문의드립니다.1.  설계선택사항 - 모델링해석 - 단면특성에 헌치 포함을 적용시 모델링에서 에러가 납니다.2. 중간 지점부에 헌치 적용시 거더 길이를 입력하게 되어 거더가 형성 되는데 배근 위치가 적정 위치에 나오지 않습니다.3. 일단 부재력정도를 알고자 1번사항을 적용안함으로하여 프로그램을 구동하였으나 평상시에 자중에 의한 부재력값이 터무니없이 크게 나옵니다.상기 3가지 사항 문의드리오니 확인 후 빠른 답변 부탁드립니다.감사합니다.
[2019-05-31 오후 4:16:37글 고유번호: 156085
안녕하세요. 한길아이티입니다.답변이 늦어 죄송합니다. 1. 지하수위 입력시 해석 오류가 확인되어 수정작업을 하였습니다. 2. 거더 제원은 중간 지점부 헌치 제원에 따라 적용되며 거더 배치는 보기둥 배근에서 스터럽 입력길이가 따라 적용됩니다. 철근배치 - 보기둥 배근에서 스터럽 길이 B1를 확인하여 주시기 바랍니다.3. 기둥다면에서 단면적(A)와 단면이차모멘트(I)산정시 단위오류가 있어 수정작업을 하였습니다. 최신패치를 받아보시기 바랍니다. 감사합니다.###### 원본 글입니다. ####### 안녕하세요.3경간 BOX교를 모델링하는 과정에서 몇가지 문의드립니다.1.  설계선택사항 - 모델링해석 - 단면특성에 헌치 포함을 적용시 모델링에서 에러가 납니다.2. 중간 지점부에 헌치 적용시 거더 길이를 입력하게 되어 거더가 형성 되는데 배근 위치가 적정 위치에 나오지 않습니다.3. 일단 부재력정도를 알고자 1번사항을 적용안함으로하여 프로그램을 구동하였으나 평상시에 자중에 의한 부재력값이 터무니없이 크게 나옵니다.상기 3가지 사항 문의드리오니 확인 후 빠른 답변 부탁드립니다.감사합니다.
[2019-05-27 오전 9:12:49글 고유번호: 155977
상세도면 불러오기 오류가 발생하고, 철근상세도에 번호가 뜨질 않네요. 보시고 빠른 답변부탁드립니다.
[2019-05-27 오전 10:50:22글 고유번호: 155981
안녕하세요. 한길아이티입니다.1. 철근 상세 도면 오류와 관련하여 먼저 실행폴더의 경로가 맞지 않을 경우 발생할수 있는 문제입니다.그림을 첨부하니 경로 설정후 다시 프로그램을 실행해 보시기 바랍니다.계속해서 같은 증상이 반복되신다면 첨부한 DXF파일을 ARcBridge가 설치된 폴더의 DXF폴더에 파일을 붙여넣기하시면 됩니다.DXF파일을 첨부합니다.2. 철근 마킹의 경우 먼저 화면에 마우스를 클릭 후 F11를 눌러 주시기 바랍니다.계속해서 같은 증상이 반복되신다면 또한 DXF 파일 누락으로 판단되며 DXF파일을 ARcBridge가 설치된 폴더의 DXF폴더에 파일을 붙여넣기 하시면 오류는 발생되지 않을것으로 생각됩니다.감사합니다.###### 원본 글입니다. ####### 상세도면 불러오기 오류가 발생하고, 철근상세도에 번호가 뜨질 않네요. 보시고 빠른 답변부탁드립니다.
[2019-05-24 오후 3:18:11글 고유번호: 155973
표준 배치 간격 CTC250으로 설정하여 설계를 진행하였으나 출력된 계산서를 보니 벽체의 CTC가 이와 상이하게 나타나는것이 확인되었습니다.확인 부탁드립니다.
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