제품명    검색조건 검색어       
[2017-02-24 오후 2:56:52글 고유번호: 126551
안녕하세요. 한길아이티 입니다. AAbutPier2014 Professional 로 작성하는 두부보 스트럿-타이 모델(Strut-Tie Model) 동영상입니다. T형 교각 두부보 모델링 동영상다주식 교각 두부보 모델링 동영상스트럿-타이 모델 옵션 적용 동영상스트럿-타이 모델 수정 동영상스트럿-타이 모델 작성을 위한 응력흐름도 동영상스트럿-타이 모델 전체 소개 동영상감사합니다.
[2016-05-03 오후 2:02:34글 고유번호: 132213
한길아이티에서는 2년여간의 준비기간 을 거쳐,도로교 설계기준 2012 한계상태 설계법을 반영한 AAbutPier2014 LSD 를 출시하고자 합니다. 2012년 3월 한계상태설계법 설계기준이 출간되었으며, 2015년 1월 1일부터 전면적인 시행에 들어갔습니다. 이에 고객 및 발주처에서 한계상태 설계법 지원에 대해서 많은 문의와 관심을 전해주셨습니다. 한계상태 설계기준과 프로그램 개선을 반영한 AAbutPier2014 LSD 가 5월중에 출시되며, 반영사항을 아래와 같이 알려드립니다. 새롭게 출시되는 AAbutPier2014 LSD 에 많은 관심 부탁드립니다. (도로교설계기준(한계상태설계법)해설 2015는 2016.05.02에 적용되었습니다.)제1장 총 칙1.3 설계원칙 1.3.2 한계상태 - 각 한계상태에 해당하는 하중수정계수(ηi) 반영1.3.3 연성 - 각 한계상태의 연성에 해당하는 하중수정계수(ηD) 반영1.3.4 여용성 - 각 한계상태의 여용성에 해당하는 하중수정계수(ηR) 반영1.3.5 구조물의 중요도 - 각 한계상태의 중요도에 해당하는 하중수정계수(ηI) 반영1.4 교량의 등급 - 1~3등급 적용(KL-510적용)제3장 하 중3.2 용어정의 - 하부구조에 적용되는 용어 반영 3.3 기호 - 한계상태 설계법에 적용된는 하중 기호 적용3.4 하중의 종류와 하중조합3.4.1 하중의 종류 - 지속하중, 변동하는 하중 적용3.4.2 하중계수와 하중조합 - 하중수정계수, 하중효과, 하중계수 및 한계상태별 하중 조합 적용3.5 고정하중 : DC, DW - 구조부재 및 포장 시설물 하중 적용, 재료의 단위질량 적용3.6 활하중 - 설계차로수 적용, 다차로 재하계수 적용, 차량 활하중(KL-510) 적용3.6.1 차량활하중 : LL3.6.1.1 설계차로의 수3.6.1.2 활하중의 동시재하3.6.1.3 설계 차량활하중3.6.1.3.1 표준트럭하중3.7 충격하중 : IM - 하중조합에서의 하중계수 및 한계상태별 충격계수 적용3.7.1 일반사항3.9 콘크리트의 크리프 : CR - 하중조합에서의 하중계수 및 유효탄성계수 적용3.10 콘크리트의 건조수축 : SH - 하중조합에서의 하중계수 적용3.11 토압 : EH, ES, LS, DD - 상시 토압, 지진시 토압 적용- 뒤채움 지표면의 상재활하중, 상재고정하중 적용3.12 정수압, 유수압, 부력, 파압 : WA, BP, WP - 3.12.1 정수압 - 설계수위를 바탕으로하는 정수압 적용3.12.2 유수압 - 종방향, 횡방향에 대한 고려 적용3.12.2.1 종방향3.12.2.2 횡방향3.12.3 부력(BP) - 하부구조에 적용되는 부력 적용3.12.4 파압(WP) - 기존 설계기준에서 제시되는 파압식을 준용하여 적용3.13 풍하중3.13.2 설계풍압3.13.2.1 일반 중소지간 교량의 설계풍압 - 거더교 풍압 및 기타 교량부재에 작용하는 풍압 적용3.13.2.3 하부구조에 작용하는 풍압 - 단면형상에 따른 항력 계수 적용3.14 온도변화3.14.1 평균온도(TU)3.14.1.1 온도범위 - 설계자의 온도 범위 입력 지원3.14.2 온도경사(TG) - 하중조합의 하중계수 적용3.15 지진의 영향 : EQ - 하중조합의 하중계수 적용 및 지진해석 지원3.16 설하중 및 빙하중 : IC - 하중조합의 하중계수 적용3.17 지반변동 및 지점이동의 영향 : GD, SD 하중조합의 하중계수 적용3.18 원심하중 및 제동하중 : CF, BR - 하중조합의 하중계수 적용, KL-510 에 따른 원심하중 적용3.19 가설시 하중 : ER- 하중조합의 하중계수 적용3.20 차량충돌하중 : CT- 하중조합의 하중계수 적용3.20.2 구조물과 차량이나 열차의 충돌 - 차량 충돌하중 입력 지원3.21 선박충돌하중 : CV 하중조합의 하중계수 적용3.21.4 설계선박 : 설계선박 제원 입력 지원3.21.6 설계 충돌 속도 - 충돌 속도 설계자 입력지원3.21.7 선박충돌에너지 - 충돌 속도에 의한 충돌에너지 자동 계산 지원3.21.8 교각에 작용되는 선박 충격력3.21.9 선박의 이물손상길이 - 충돌에너지에 따른 이물손상길이 자동계산 지원3.21.11 교각에 작용하는 바지선의 충격력3.21.12 바지선의 이물 손상길이 - 바지선 이물손상길이 자동계산 지원3.21.13 극단상황한계상태에서의 손상3.21.14 충격력의 작용3.21.14.1 하부구조 설계제4장 구조해석4.2 용어정의 - 하부구조에 적용되는 용어 적용4.3 기호 - 하부구조에 적용되는 기호 적용4.4 구조해석법 - 고전적 응력법 및 유한요소법 적용4.5 해석 모델 4.5.3.3 근사적인 P-Δ 해석법 - 기둥에서의 모멘트 확대 해석법 및 P-Δ적용- 설계자의 편의를 위한 옵션 조정을 통한 명확한 적용 가능4.5.4 경계조건의 모델링 - Restraints 및 Spring 지원4.6.6 유효길이계수, K - 기둥 설계시 설계자 입력 적용4.7 동적 해석 - 내진 해석 지원4.7.1 구조 동역학의 기본사항4.7.1.1 일반사항4.7.1.2 질량의 분포4.7.1.3 강성4.7.1.4 감쇠4.7.1.5 고유진동수제5장 콘크리트교5.1.2 용 어 - 하부구조에 적용되는 용어 적용5.1.3 기 호 - 하부구조에 적용되는 기호 적용5.2.2 설계 기본 변수 정의 - 한계상태 별 및 하중, 하중계수, 하중조합 적용5.2.2.1 한계상태 - 안정검토 단면검토등에서 각 한계상태별 검토 5.2.2.2 하 중 - 기준에서 제시되는 하중산정방법 및 사용자하중 지원5.2.2.3 재료 - 구조재료의 강도, 탄성계수 및 단위중량 지원5.2.2.4 구조물 치수 - 구조물의 실제 치수를 반영한 구조계산5.2.2.5 설계 강도 - 각 구조위치별 설계강도 입력 지원5.2.3 설계 사항5.2.3.2 극한한계상태 - 하중조합 및 재료저항계수 적용5.2.3.3 사용한계상태 - 하중조합 및 사용성 검토 적용5.3 재료5.3.1 콘크리트5.3.1.1 일반사항5.3.1.2 강 도 - 평균압축강도, 휨인장강도등의 강도 자동 계산 적용5.3.1.3 탄성변형 - 탄성계수 자동 계산 적용 5.3.1.6 응력-변형률 관계 - 단면검토 등에 자동 계산 적용5.3.1.7 설계압축강도 및 설계인장강도 - 단면검토 등에 자동 계산 적용5.3.2 철근5.3.2.3 설계 가정 - 단면설계등에 적용5.4 구조해석5.4.5 비선형 해석5.4.6 장주 효과5.4.6.1 일반사항 - 세장비에 따른 장/단주판정, P-Δ해석을 통한 장주효과 고려5.4.6.2 모멘트 확대계수법의 적용 - 모멘트확대계수 산정을 통한 장주효과 고려5.5 극한한계상태5.5.1 휨과 축력5.5.1.1 일 반5.5.1.2 휨 및 축력이 작용하는 부재의 극한한계상태 검증 - 기둥부재의 검토 및 휨강도 산정5.5.1.3 축력과 2축 휨이 작용하는 부재의 휨강도 - 2축휨에 대한 검토여부 판정 및 검토5.5.2 전 단5.5.2.1 일 반 - 전단보강 여부 판단 및 최대전단강도 산정5.5.2.2 전단보강철근이 없는 부재 - 콘크리트에 의한 전단강도 산정5.5.2.3 전단보강철근이 배치된 부재- 전단보강철근을 포함한 전단강도 산정- 인장부재의 추가인장력 산정5.5.4 펀 칭5.5.4.1 일반 - 기초판 펀칭전단의 위험단면 산정5.5.4.2 펀칭전단 설계 - 기초판의 펀칭전단응력 산정 5.5.4.3 전단철근이 없는 슬래브 또는 기둥 기저부의 펀칭전단강도 - 펀칭전단 강도 산정5.5.5 스트럿-타이 모델5.5.5.1 일 반5.5.5.2 스트럿5.5.5.3 타 이5.5.5.4 절점영역5.6 사용한계상태5.6.1 일 반5.6.1.1 적용 범위5.6.1.2 노출 환경과 한계 기준 - 노출환경 에 따른 설계등급 산정5.6.2 응력 한계5.6.2.1 기본 사항5.6.2.2 응력 계산 방법 - 사용한계상태에 따른 응력 산정 및 검토5.6.3 균 열5.6.3.1 일반 사항5.6.3.2 최소철근량 - 균열제어를 위한 최소철근량 산정5.6.3.3 간접 균열 제어 - 발생응력에 따른 최대 철근의 직경 및 간격 제한5.6.3.4 균열폭 계산 - 콘크리트와 철근의 변형율차 계산을 통한 설계 균열폭 산정5.8 내구성 및 피복두께5.8.1 일반 사항 - 노출환경에 따른 최소 콘크리트 강도 비교5.8.2 환경 조건 - 노출환경에 따른 노출등급 반영 5.8.3 내구성을 위한 요구사항5.8.4 콘크리트 피복두께 - 노출환경 및 설계편차를 반영한 최소 피복두께 산정5.9 철근 상세5.9.4 철근의 정착5.9.4.1 일반사항5.9.4.3 부착 강도 - 정착길이 및 겹이음 산정5.9.4.4 기본 정착길이 - 정착길이 및 겹이음 산정5.9.4.5 설계 정착길이 - 정착길이 및 겹이음 산정5.9.5 철근의 이음5.9.5.1 일반사항 - 정착길이 및 겹이음 산정5.9.5.2 겹침이음 - 정착길이 및 겹이음 산정5.9.5.3 겹침이음 길이 - 정착길이 및 겹이음 산정5.9.5.4 겹침이음 영역에서의 횡방향 철근 - 정착길이 및 겹이음 산정5.10 부재 상세5.10.1 일반 사항5.10.2 보5.10.2.1 주철근 - 최소철근비 산정, Cmax 등 산정에 적용5.10.2.6 전단철근 - ρv,min 및 smax등 적용5.10.2.8 표피 철근 - 깊은보 등에 적용5.10.4 플랫 슬래브5.10.4.2 등가골조법 - 슬래브의 위험단면 산정시 등가사각형 면적 적용5.10.6 기 둥5.10.6.1 적용범위5.10.6.2 기둥의 축방향 철근 - 철근비 규정 등 적용5.10.6.3 기둥의 횡방향 철근 - 횡방향 철근의 배치, 간격 등 적용5.10.9 깊은 보 - 철근망 규정 적용5.10.11 응력교란영역 - Strut-Tie 모델 적용5.10.11.2 내민받침 (브래킷, 코벨) - Strut-Tie 모델 적용5.10.15 건조수축 및 온도 철근 - 두께에 따른 철근비 적용5.10.15.1 일반 사항5.10.15.2 두께 1200mm 이하인 부재5.10.14.3 두께 1200mm를 초과하는 부재제6장 강교6.4.4.1 강재의 강도 - 강관용 강재의 재료강도6.4.5 물리상수 - 강재의 물리상수 적용6.5.4.2 저항계수 - 극한한계상태에 대한 저항계수(∅)적용6.5.5 극단한계상태 - 극단한계상태에 대한 저항계수(∅)값 적용6.9.2.1 축방향 압축 - 축방향 설계압축강도 산정식 적용6.9.2.2 축방향 압축과 휨 - 축방향 압축력과 모멘트와의 조건식 적용6.9.4.1 공칭압축강도 - 말뚝 부재력 검토시 공칭압축강도6.9.4.2 축방향 압축부재의 폭-두께비 제한 : 원형강관단면의 폭-두께비 제한식 적용제7장 하부구조7.5 한계상태와 저항계수7.5.1 일반사항7.5.2 사용한계상태 - 사용한계상태의 하부기초 설계시 고려사항7.5.3 극한한계상태 - 극한한계상태의 기초 설계시 고려사항7.5.5 저항계수 - 각 한계상태별 저항계수 표 적용7.5.6 극단상황한계상태(extreme event limit state) - 극단상황한계상태에 대한 저항계수 값7.6 확대기초7.6.1 일반적인 고려사항7.6.2 사용한계상태의 변위와 지지력 - 사용한계상태에서의 기초의 변위검토사항 적용7.6.2.2 변위 - 침하량 산정 공식 및 허용 탄성침하량 , (사질토에 놓인 기초의 침하, 암반에 놓인 기초의 침하) 7.6.3 극한한계상태의 지지력 - 지반의 연직지지력 산정Hoek & Brown 제안식, AASHTO 제안식, Canadian Geotechnical Society7.6.3.1 지지력 - 표준관입시험을 근거로 한 사질토의 공칭지지력 산정, 기초의 형상계수, 하중경사계수,지하수위에 대한 계수 적용7.6.3.2 암반 지지력 - 암반지지력 산정시 고려사항 (불연속면의 존재와 상태 풍화정도, 지역에 따른 특성, RQD, 암석의 일축압축강도)7.6.3.3 활동 파괴 - 활동파괴에 대한 설계저항력 산정, 7.6.4 구조 설계7.7 타입말뚝7.7.1 일반사항 - 말뚝해석방법에 대해 변위법을 준용.(한계상태예제집에서 권고)7.7.1.5 말뚝 간격, 여유 거리, 관입 깊이 - 말뚝중심간 거리, 말뚝주면까지의 여유거리7.7.1.9 인발 - 말뚝의 인발저항력 검토7.7.2 사용한계상태의 변위와 지지력7.7.2.2 수평변위에 대한 기준 - 말뚝기초의 수평방향 허용변위량(38mm) , Broms 방법에 의한 수평지지력 산정.7.7.2.3 침하 - 말뚝기초의 허용침하량(7.6.2.2 에 규정된 허용침하량)7.7.3 극한한계상태의 지지력7.7.3.4 현장 원위치시험을 통한 말뚝지지력의 평가 - 표준관입시험(SPT)을 이용한 말뚝선단지지력과 주면마찰력 산정7.7.3.7 인발 - 무리말뚝의 인발저항 고려(현장타설말뚝)7.8.3.3 점성토에 설치한 현장타설 말뚝의 지지력 산정 - 점성토의 주면마찰력 및 선단지지력(O’Neill 와 Reese)7.8.3.4 사질토에 설치한 현장타설 말뚝의 지지력 산정 - 사질토의 주면마찰력(현장타설말뚝의 β 방법에 의한 공칭지지력 산정) 및 선단지지력 (O’Neill 와 Reese)7.8.3.5 암반에 설치한 현장타설 말뚝의 지지력 산정 - 암반의 주면마찰력(Horvath 와 Kenney) 및 선단지지력7.8.3.7 인발- 말뚝의 인발 저항7.9.3 극한한계상태의 지지력과 안정성7.9.3.2 지지력 - 토질 기초 및 암반기초의 지지력 산정식 적용7.9.3.3 전도 - 토사지반과 암반에 따른 저판폭 상에서의 반력의 합력 작용 위치 산정제8장 내진설계8.1 일반사항8.1.1 적용범위8.1.2 용어의 정의 - 내진해석에 적용되는 용어 반영8.1.3 기호 - 내진해석에 적용되는 기호 반영8.3 설계 일반사항8.3.1 설계지반운동 - 지진구역과 재현주기에 따른 가속도계수 적용8.3.2 내진등급과 설계지진수준 - 교량의 내진등급에 따른 재현주기8.3.3 지반의 분류 - 지반의 종류에 따른 물성치 적용8.3.4 응답수정계수 - 기준에서 제시된 위치별 응답수정계수 기본값 적용8.4 해석 및 설계에 대한 규정8.4.2 해석방법 - 단일모드스펙트럼해석법과 다중모드스펙트럼해석법 적용지원8.4.3 탄성력 및 탄성변위 - 지진해석에 따른 결과 산정8.4.4 직교 지진력의 조합 - 각 축에 따른 지진하중의 조합8.4.5 단경간교의 설계규정 - 설계지진력 산정8.4.6 지진구역 II에 위치하는 내진II등급교의 설계지진력 - 설계지진력 산정8.4.7 설계지진력8.4.7.1 구조부재 및 연결부의 설계지진력 - 각 구조부재별 설계지진력 산정8.4.7.2 기초의 설계지진력 - 탄/소성해석 및 응답수정계수에 따른 기초의 설계지진력 산정8.4.7.3 교대 및 옹벽 - 교대의 내진해석 적용8.4.8 설계변위 - 최소받침지지길이 검토8.5 해석방법8.5.2 탄성지진응답계수 - 설계하중의 결정을 위한 탄성지진응답계수 적용8.5.3 단일모드스펙트럼해석법 - 단일모드스펙트럼해석법에 따른 내진모델링 구성8.5.4 다중모드스펙트럼해석법 - 다중모드스펙트럼해석법에 따른 내진모델링 구성8.6 기초 및 교대의 내진설계8.6.3 교 대8.6.3.2 독립식 교대 - Mononobe-Okabe 등가정적하중에 의한 지진하중고려8.8 콘크리트교 설계8.8.1 일반사항8.8.2 교각의 해석 및 설계 강도8.8.2.2 교각의 휨강성 - 교각의 휨강성 Ieff를 고려한 내진해석8.8.2.3 교각의 P-Δ 효과 - 근사적방법에 따른 지진시 2차모멘트 산정8.8.2.4 교각의 설계휨강도 - 축력을 고려한 휨강도 산정 및 심부구속효과에 따른 소성휨강도 적용8.8.2.5 교각의 최대 소성힌지력 - 소성설계시 휨초과강도에 따른 최대 소성힌지력 산정8.8.2.6 교각의 설계전단강도8.8.3 기둥8.8.3.2 단부구역과 소성힌지구역의 설계 - 단부구역 및 소성설계시 범위8.8.3.3 축방향철근과 횡방향철근 - 단부구역 및 소성설계시 소성힌지구역의 횡방향 철근 간격 규정 적용8.8.3.4 소성힌지구역에서의 심부구속 횡방향철근량 - 원형기둥과 사각형기둥에서 심부구속 횡방향 철근량 산정8.8.3.5 심부구속 횡방향철근상세 - 심부구간의 횡방향 철근 상세 적용8.8.5 철근콘크리트 기둥의 연성도 내진설계8.8.5.2 소요연성도- 기둥의 탄성모멘트와 휨강도비를 통한 소요연성도 산정8.8.5.3 심부구속 횡방향철근량 - 연성도 설계시 심부구속 횡방향철근량 산정8.8.5.4 전단 설계 - 연성도 설계시 콘크리트, 전단철근, 축력 작용에 의한 공칭 전단강도를 고려▣ 참고문헌. 도로교 설계기준 2012 한계상태 설계법. 2012 도로교설계기준(한계상태설계법)적용 - 고속도로교량 설계예제집. 도로교설계예제집(한계상태설계법) (2014, 도로교통협회). 도로설계편람 제5편 교량 (2008). 도로교 설계기준 해설 (2008). 강구조설계기준 (2014). AASHITO LRFD (2007). Eurocode2 (1992). 콘크리트구조설계 한계상태 설계 (2014, 김우 저, 동화기술). 스트럿 타이 모델 설계 예제집 (2013, 한국콘크리트 학회). ACI318-14 (2014, 미국콘크리트학회). Reinforced Concrete Design to Eurocode2 (2012, Palgrave). Reinforced and Prestressde Concrete Design to Eurocode2 (2012, Spon press). Strut-and-Tie Model Design Examples for Bridges: Final Report (2011, Texas Department of Transportation). Purdue University Load Resistance Factor Design for Bridges(2008) 감사합니다.
[2013-12-30 오후 2:37:59글 고유번호: 123954
안녕하세요. 한길아이티 입니다. AAbutPier2014 Professional 의 Strut-Tie Model 매뉴얼,Strut-Tie Model 해석을 위한 ASTM Solver 의 검증 문서, Strut-Tie Model 성과품 을 자료실-다운로드-사용설명서 및 성과품 게시판에 게시하였습니다. 사용설명서http://www.aroad.co.kr/data/guide.asp?boardName=p_manual&mode=view&num=55&idx=77&page=1&keyfield=&keyword=&curref=55&curstep=0&curlevel=0ASTM Solver 검증1-코핑http://www.aroad.co.kr/data/guide.asp?boardName=p_manual&mode=view&num=56&idx=78&page=1&keyfield=&keyword=&curref=56&curstep=0&curlevel=0ASTM Solver 검증2-브라켓http://www.aroad.co.kr/data/guide.asp?boardName=p_manual&mode=view&num=57&idx=79&page=1&keyfield=&keyword=&curref=57&curstep=0&curlevel=0ASTM Solver 검증3-교대기초http://www.aroad.co.kr/data/guide.asp?boardName=p_manual&mode=view&num=58&idx=80&page=1&keyfield=&keyword=&curref=58&curstep=0&curlevel=0ASTM Solver 검증4-교각기초http://www.aroad.co.kr/data/guide.asp?boardName=p_manual&mode=view&num=59&idx=81&page=1&keyfield=&keyword=&curref=59&curstep=0&curlevel=0Strut-Tie Model 성과품http://www.aroad.co.kr/data/board.asp?boardName=p_result&mode=view&num=16&idx=21&page=1&keyfield=&keyword=&curref=16&curstep=0&curlevel=0감사합니다.  
[2019-02-23 오후 5:36:54글 고유번호: 154600
안녕하세요단경간 교량의 설계환경 - 내진 해석 방법(상세 내진해석 하지 않음)으로 선택하였는데교대 설계 환경-지진하중에서 하중값 산정이 안됩니다교좌면 설계검토에서 수평력값 산정이 안됩니다확인부탁드립니다
[2019-02-22 오후 2:34:01글 고유번호: 154591
교각부 계산서 출력은 패치 적용하니 잘되는데 교대부 계산서 출력시 다음과 같은 화면이 뜨네요... 검토해 주시기 바랍니다.
[2019-02-21 오후 5:09:24글 고유번호: 154582
안녕하세요. 경동엔지니어링 최명관 과장입니다.P1 교각에서 기초의 전단철근을 없애고 측면철근을 설정하게 되면철근마킹이 한참 떨어진곳에 위치해 나옵니다.배근도에서도 마킹이 너무 먼곳에 위치해 있어 정리하는데 어려움이 있습니다.확인 부탁드립니다.감사합니다.
[2019-02-21 오후 6:02:22글 고유번호: 154584
안녕하세요. 한길아이티입니다.기초에서 전단철근의 간격을 0으로 적용하여 제외하셨는데요. 전단철근을 미설치하는 것을 고려하고 있지는 않습니다. 전단보강이 되지 않는 경우라도 간격재를 설치하는 것이 일반적일 것으로 생각되는데요.간격재도 적용되지않는 구조물로 계획중이시라면 최소한의 전단철근 적용후 구조도를 수정하시는 방법으로 진행하시는 것을 권해드립니다.감사합니다.###### 원본 글입니다. #######안녕하세요. 경동엔지니어링 최명관 과장입니다.P1 교각에서 기초의 전단철근을 없애고 측면철근을 설정하게 되면철근마킹이 한참 떨어진곳에 위치해 나옵니다.배근도에서도 마킹이 너무 먼곳에 위치해 있어 정리하는데 어려움이 있습니다.확인 부탁드립니다.감사합니다.
[2019-02-21 오전 10:50:02글 고유번호: 154567
올린파일의 P1을 보았을때, 압축스트럿 강도검토, 절점영역 강도검토가 N.G가 발생합니다.그러나 계산서를 보아도 산출근거를 알수가 없습니다. 스트럿의 기하하적 형상에 따라 유효폭이 결정되는건가요? 그럼 저희가 할수 있는건 O.K.가 될때까지 단면을 계속 변화해서 OK를 만드는 수밖에 없는건가요? 02-6202-0385입니다 혹시질문이 이해가 가지 않으시면 전화주십시오...감사합니다.
[2019-02-21 오후 1:24:27글 고유번호: 154573
안녕하세요. 한길아이티입니다.1 스트럿 15~22 까지의 부재는 콘크리트표면까지의 거리에 따라 최대유효폭을 산정하고 있습니다. 해당부재의 최대유효폭을 증가시키려면 부재의 모델링위치를 조정하여야 합니다.[STM설정]에서 [압축스트럿 두께]를 조정하여 모델링을 재생성하시면 해당 입력이 반영됩니다.2 절점 20에서 최대유효폭이 산정되지 않는 것은 예제집을 참고하여 작성된 산정조건에 해당하지 않기 때문입니다. 해당위치에서는 보강이 불가한 경사타이도 발생하고 있기에 모델링을 첨부와 같이 변경하시면 최대유효폭이 산정되지 않는 부재는 발생하지 않습니다.3 기둥근접부의 하중재하 절점과 기둥지지점 절점이 근접하여 스트럿과 타이가 유사한 방향으로 배치되어 적절하지 않은 부분을 보완하면 첨부와 같은 모델로 검토가 가능할 것 같습니다.감사합니다.###### 원본 글입니다. #######올린파일의 P1을 보았을때, 압축스트럿 강도검토, 절점영역 강도검토가 N.G가 발생합니다.그러나 계산서를 보아도 산출근거를 알수가 없습니다. 스트럿의 기하하적 형상에 따라 유효폭이 결정되는건가요? 그럼 저희가 할수 있는건 O.K.가 될때까지 단면을 계속 변화해서 OK를 만드는 수밖에 없는건가요? 02-6202-0385입니다 혹시질문이 이해가 가지 않으시면 전화주십시오...감사합니다.
[2019-02-19 오후 4:12:06글 고유번호: 154531
비대칭 교각의 경우 편심에 의한 영향을 주기 위해 하중방향에 신경써서 적용했습니다만 기초계산결과가 이상하여 검토사항을 들여다 보니 하중방향이 맞지 않는 듯 합니다.첨부된 파일을 보시면 P5번의 경우 우편심 기둥이라 우측에서 좌측으로 하중재하(- 방향)를 고려했습니다.(풍하중 및 지진하중 등.)그리고 계산시 기둥과 기초에 시계반대방향의 모멘트를 발생시키는 수평력과 모멘트를 재하할 의도로 설계옵션에서 기초중앙력 산정시 하중부호변경을 설정했는데 출력된 계산서에서는 지진하중이 반전되어 적용되었더군요.My들도 (+)방향으로 잡혀있습니다. V(x)들은 (-)방향이고요옵션에서 부호변경을 체크 해제(없음)하여 확인하니 My, 지진 수평력/모멘트는 (-)로 나오나 V(x) 요소들이 (+)방향으로 나옵니다.일반조합의 V(x)방향과 지진력의 방향이 서로 반전된 것 이게 정상적인 것인지요?또한 하중방향 체크를 하지 않았더니 지진수평력과 모멘트, 일반조합의 My들이 정상방향으로 나온다는 것은 설계옵션에서 부호설정을 할 필요가 없다는 것인지요?설명 부탁 드립니다.
[2019-02-19 오후 5:52:09글 고유번호: 154536
안녕하세요. 한길아이티입니다.AAbutPier에서 기본적으로는 대칭구조를 지원하도록 하였기에 기초작용력은 절대값처리를 하고 있습니다. 비대칭인 경우는 기초중앙작용력에 대한 검토가 필요합니다. 설계선택사항에서 [기둥부 수평력 방향부호 적용]을 [적용]으로, [기둥부 모멘트 절대값 적용]을 [적용안함]으로 설정하여 부호를 고려한 후 진행하시기 바랍니다.방향부호 변경의 옵션은 프레임해석결과에서 발생하는 부재기준의 부재력과 기초검토시 작용력의 방향성이 상이하기에 고려하고 있는 옵션으로 대칭구조에서 절대값처리를 하는 경우는 의미가 없으나 비대칭구조에서는 부호변경이 필요할 수 있으며 기본설정에서 기초검토방향을 기준으로 변환하도록 설정해 두었으며 기초작용력 확인에 따라 조정하셔야 할 수 있습니다.특히 비대칭구조로 부호를 고려하는 경우는 지진하중과 다른하중의 부호에 따른 상쇄도 일어날 수 있기에 이에 대한 검토도 필요할 수 있습니다.관련된 FAQ를 첨부하니 참고하시기 바랍니다.ype=&category=&ttt=1">http://www.aroad.co.kr/customer/sub01_01_view.asp?tname=p_faq&page=1&num=1082&idx=1322&curref=1082&curstep=0&curlevel=0>ype=&category=&ttt=1기초검토는 교축직각검토시 선형진행방향으로 정면, 교축검토시 좌에서 우를 선형방향으로 하는 단면에서 검토하고 있으며 이 단면에서 연직(수직력), 시계방향(모멘트), 좌에서 우(수평력)을 +방향으로 고려합니다.교축직각방향에서 비대칭이므로 해당 방향에서 편심을 고려하시는 것으로 판단됩니다.말씀하신 것과 같이 -모멘트, -수평력을 재하하시려면 첨부와 같이 방향부호 변경옵션을 적용하셔야 하며 말씀드린 것과 같이 지진하중에도 해당옵션이 고려되므로 이를 고려하여 지진하중의 부호를 설정하여야 합니다.그러나 기둥축력에 의한 편심이 작용하며 편심모멘트는 시계방향으로서 +값이므로 현재설정에서는 모멘트가 상쇄되고 수평하중이 좌에서 우로 재하되어 +모멘트가 작용되는 형태의 기초검토가 좀 더 불리한 검토가 될 수 있을 것이므로 이에 대한 검토후 진행하시기 바랍니다.감사합니다.###### 원본 글입니다. ####### 비대칭 교각의 경우 편심에 의한 영향을 주기 위해 하중방향에 신경써서 적용했습니다만 기초계산결과가 이상하여 검토사항을 들여다 보니 하중방향이 맞지 않는 듯 합니다.첨부된 파일을 보시면 P5번의 경우 우편심 기둥이라 우측에서 좌측으로 하중재하(- 방향)를 고려했습니다.(풍하중 및 지진하중 등.)그리고 계산시 기둥과 기초에 시계반대방향의 모멘트를 발생시키는 수평력과 모멘트를 재하할 의도로 설계옵션에서 기초중앙력 산정시 하중부호변경을 설정했는데 출력된 계산서에서는 지진하중이 반전되어 적용되었더군요.My들도 (+)방향으로 잡혀있습니다. V(x)들은 (-)방향이고요옵션에서 부호변경을 체크 해제(없음)하여 확인하니 My, 지진 수평력/모멘트는 (-)로 나오나 V(x) 요소들이 (+)방향으로 나옵니다.일반조합의 V(x)방향과 지진력의 방향이 서로 반전된 것 이게 정상적인 것인지요?또한 하중방향 체크를 하지 않았더니 지진수평력과 모멘트, 일반조합의 My들이 정상방향으로 나온다는 것은 설계옵션에서 부호설정을 할 필요가 없다는 것인지요?설명 부탁 드립니다.
[2019-02-20 오전 10:45:03글 고유번호: 154546
답변 확인후 모든 교각의 하중 방향을 재산정 중에 있습니다.답변사항은 이미 Q/A 검색을 통해 여러번 확인 했던 사항이므로 이미 인지하고 있으나 실제로 답변과 같이 처리함에도 불구하고 문제가 해결이 되지 않습니다.방향성이 일관적이지 않아 입력치 변경때 마다 계산서를 출력해 부재력 집계를 보고 있습니다만 프로그램의 문제가 있는 듯 합니다.대칭교각의 P11-2를 예시로 하중을 확인하고1. 우편심 교각의 P5의 지진하중방향과 기초중앙력 부호변경을 1차 답변과 같이 수정했으나첨부와 같이 종방향 유수압이 역방향으로 집계됩니다.2. 좌편심 교각 P6의 지진하중방향을 P5와 역방향으로 잡고 하중별 부재력 집계의 방향을 일치시켰으나(P6 탭 첨부이미지) 조합부재력시 지진하중 방향이 역방향으로 나옵니다. 이러한 이유로 기둥설계 및 기초설계시 지진하중이 역방향으로 적용됩니다.또한 부재력 집계에서 보여지듯 모멘트가 (+) 값인데 수평력(?) V가 (-) 맞는 것인지 어제 질문 드렸으나 답변하지 않으셨습니다. 수평력의 방향은 하중의 재하방향인가요 아니면 전단부재력의 단순한 벡터값인가요?어제 올렸던 첨부파일을 다시 작성해서 올려드리니 참조 바랍니다.빠른 답변 부탁합니다. ###### 원본 글입니다. ####### 안녕하세요. 한길아이티입니다.AAbutPier에서 기본적으로는 대칭구조를 지원하도록 하였기에 기초작용력은 절대값처리를 하고 있습니다. 비대칭인 경우는 기초중앙작용력에 대한 검토가 필요합니다. 설계선택사항에서 [기둥부 수평력 방향부호 적용]을 [적용]으로, [기둥부 모멘트 절대값 적용]을 [적용안함]으로 설정하여 부호를 고려한 후 진행하시기 바랍니다.방향부호 변경의 옵션은 프레임해석결과에서 발생하는 부재기준의 부재력과 기초검토시 작용력의 방향성이 상이하기에 고려하고 있는 옵션으로 대칭구조에서 절대값처리를 하는 경우는 의미가 없으나 비대칭구조에서는 부호변경이 필요할 수 있으며 기본설정에서 기초검토방향을 기준으로 변환하도록 설정해 두었으며 기초작용력 확인에 따라 조정하셔야 할 수 있습니다.특히 비대칭구조로 부호를 고려하는 경우는 지진하중과 다른하중의 부호에 따른 상쇄도 일어날 수 있기에 이에 대한 검토도 필요할 수 있습니다.관련된 FAQ를 첨부하니 참고하시기 바랍니다.ype=&category=&ttt=1">http://www.aroad.co.kr/customer/sub01_01_view.asp?tname=p_faq&page=1&num=1082&idx=1322&curref=1082&curstep=0&curlevel=0>ype=&category=&ttt=1기초검토는 교축직각검토시 선형진행방향으로 정면, 교축검토시 좌에서 우를 선형방향으로 하는 단면에서 검토하고 있으며 이 단면에서 연직(수직력), 시계방향(모멘트), 좌에서 우(수평력)을 +방향으로 고려합니다.교축직각방향에서 비대칭이므로 해당 방향에서 편심을 고려하시는 것으로 판단됩니다.말씀하신 것과 같이 -모멘트, -수평력을 재하하시려면 첨부와 같이 방향부호 변경옵션을 적용하셔야 하며 말씀드린 것과 같이 지진하중에도 해당옵션이 고려되므로 이를 고려하여 지진하중의 부호를 설정하여야 합니다.그러나 기둥축력에 의한 편심이 작용하며 편심모멘트는 시계방향으로서 +값이므로 현재설정에서는 모멘트가 상쇄되고 수평하중이 좌에서 우로 재하되어 +모멘트가 작용되는 형태의 기초검토가 좀 더 불리한 검토가 될 수 있을 것이므로 이에 대한 검토후 진행하시기 바랍니다.감사합니다.###### 원본 글입니다. ####### 비대칭 교각의 경우 편심에 의한 영향을 주기 위해 하중방향에 신경써서 적용했습니다만 기초계산결과가 이상하여 검토사항을 들여다 보니 하중방향이 맞지 않는 듯 합니다.첨부된 파일을 보시면 P5번의 경우 우편심 기둥이라 우측에서 좌측으로 하중재하(- 방향)를 고려했습니다.(풍하중 및 지진하중 등.)그리고 계산시 기둥과 기초에 시계반대방향의 모멘트를 발생시키는 수평력과 모멘트를 재하할 의도로 설계옵션에서 기초중앙력 산정시 하중부호변경을 설정했는데 출력된 계산서에서는 지진하중이 반전되어 적용되었더군요.My들도 (+)방향으로 잡혀있습니다. V(x)들은 (-)방향이고요옵션에서 부호변경을 체크 해제(없음)하여 확인하니 My, 지진 수평력/모멘트는 (-)로 나오나 V(x) 요소들이 (+)방향으로 나옵니다.일반조합의 V(x)방향과 지진력의 방향이 서로 반전된 것 이게 정상적인 것인지요?또한 하중방향 체크를 하지 않았더니 지진수평력과 모멘트, 일반조합의 My들이 정상방향으로 나온다는 것은 설계옵션에서 부호설정을 할 필요가 없다는 것인지요?설명 부탁 드립니다.
[2019-02-20 오후 1:35:52글 고유번호: 154557
안녕하세요. 한길아이티입니다.부재력이 기초작용력으로 적용되는 과정에 혼란이 있으신 것으로 판단됩니다.먼저 이전에 답변드렸던 내용 중 해당부분을 다시 정리하면- 3D모델인 프레임해석시 부재를 기준으로한 단면력과 기초를 검토하기위한 작용력의 방향은 상이합니다.- 해석결과집계는 부재를 기준으로 한 단면력입니다.- 옵션설정- 부호변경 을 통해 기초검토를 위한 작용력으로 치환할 수 있습니다.- 지진시 부재력도 프레임해석에 따른 부재력과 합산되며 합산이후 기초검토를 위한 작용력으로 치환됩니다.1 문의주신 유수압, 파압의 방향설정은 [교축방향]하중재하인 경우도 교직방향의 방향설정에 따라 재하되고 있으며 입력의 직관성을 위해 보완작업을 진행하겠습니다.2 P5 하중방향 시트에서 문의주신 내용은 1에서 말씀드린 유수압, 파압의 방향설정 에 따른 것으로 교직방향의 방향설정을 변경하거나 입력보완작업 완료시 확인이 가능할 것입니다.3 P6 하중방향 시트에서 문의주신 지진시 조합 SVO22의 전단력방향이 +로 적용된 것은 [지진하중 조합시 절대값으로 합산]옵션에 의한 것으로 기초가 비대칭인 경우는 해제해주시기 바랍니다.해석결과집계에서 모멘트는 +, 전단력은 - 인 것은 앞서 말씀드린 것과 같이 부재력기준이기 때문이며 옵션설정- 부호변경 을 통해 기초작용력 기준으로 치환하기 하게 됩니다.옵션설정- 부호변경 에서 이전답변에서 첨부드린 것과 같이 [기둥부 수평력 부호 변경 : 직각방향], [기둥부 모멘트 부호 변경 : 교축방향]을 [적용]으로 설정하고 [지진하중 조합시 절대값으로 합산]을 해제하신후 지진시 부재력 방향만 프레임해석과 같이 맞춰주시면 적절한 기초중앙작용력 집계가 가능하실 것입니다.다만 이전답변에서 드린 것 과 같이 교축직각방향에서 시계방향(+)모멘트 작용시 검토가 필요할 수 있을 것으로 생각됩니다.감사합니다.###### 원본 글입니다. #######답변 확인후 모든 교각의 하중 방향을 재산정 중에 있습니다.답변사항은 이미 Q/A 검색을 통해 여러번 확인 했던 사항이므로 이미 인지하고 있으나 실제로 답변과 같이 처리함에도 불구하고 문제가 해결이 되지 않습니다.방향성이 일관적이지 않아 입력치 변경때 마다 계산서를 출력해 부재력 집계를 보고 있습니다만 프로그램의 문제가 있는 듯 합니다.대칭교각의 P11-2를 예시로 하중을 확인하고1. 우편심 교각의 P5의 지진하중방향과 기초중앙력 부호변경을 1차 답변과 같이 수정했으나첨부와 같이 종방향 유수압이 역방향으로 집계됩니다.2. 좌편심 교각 P6의 지진하중방향을 P5와 역방향으로 잡고 하중별 부재력 집계의 방향을 일치시켰으나(P6 탭 첨부이미지) 조합부재력시 지진하중 방향이 역방향으로 나옵니다. 이러한 이유로 기둥설계 및 기초설계시 지진하중이 역방향으로 적용됩니다.또한 부재력 집계에서 보여지듯 모멘트가 (+) 값인데 수평력(?) V가 (-) 맞는 것인지 어제 질문 드렸으나 답변하지 않으셨습니다. 수평력의 방향은 하중의 재하방향인가요 아니면 전단부재력의 단순한 벡터값인가요?어제 올렸던 첨부파일을 다시 작성해서 올려드리니 참조 바랍니다.빠른 답변 부탁합니다. ###### 원본 글입니다. ####### 안녕하세요. 한길아이티입니다.AAbutPier에서 기본적으로는 대칭구조를 지원하도록 하였기에 기초작용력은 절대값처리를 하고 있습니다. 비대칭인 경우는 기초중앙작용력에 대한 검토가 필요합니다. 설계선택사항에서 [기둥부 수평력 방향부호 적용]을 [적용]으로, [기둥부 모멘트 절대값 적용]을 [적용안함]으로 설정하여 부호를 고려한 후 진행하시기 바랍니다.방향부호 변경의 옵션은 프레임해석결과에서 발생하는 부재기준의 부재력과 기초검토시 작용력의 방향성이 상이하기에 고려하고 있는 옵션으로 대칭구조에서 절대값처리를 하는 경우는 의미가 없으나 비대칭구조에서는 부호변경이 필요할 수 있으며 기본설정에서 기초검토방향을 기준으로 변환하도록 설정해 두었으며 기초작용력 확인에 따라 조정하셔야 할 수 있습니다.특히 비대칭구조로 부호를 고려하는 경우는 지진하중과 다른하중의 부호에 따른 상쇄도 일어날 수 있기에 이에 대한 검토도 필요할 수 있습니다.관련된 FAQ를 첨부하니 참고하시기 바랍니다.http://www.aroad.co.kr/customer/sub01_01_view.asp?tname=p_faq&page=1&num=1082&idx=1322&curref=1082&curstep=0&curlevel=0>ype=&category=&ttt=1기초검토는 교축직각검토시 선형진행방향으로 정면, 교축검토시 좌에서 우를 선형방향으로 하는 단면에서 검토하고 있으며 이 단면에서 연직(수직력), 시계방향(모멘트), 좌에서 우(수평력)을 +방향으로 고려합니다.교축직각방향에서 비대칭이므로 해당 방향에서 편심을 고려하시는 것으로 판단됩니다.말씀하신 것과 같이 -모멘트, -수평력을 재하하시려면 첨부와 같이 방향부호 변경옵션을 적용하셔야 하며 말씀드린 것과 같이 지진하중에도 해당옵션이 고려되므로 이를 고려하여 지진하중의 부호를 설정하여야 합니다.그러나 기둥축력에 의한 편심이 작용하며 편심모멘트는 시계방향으로서 +값이므로 현재설정에서는 모멘트가 상쇄되고 수평하중이 좌에서 우로 재하되어 +모멘트가 작용되는 형태의 기초검토가 좀 더 불리한 검토가 될 수 있을 것이므로 이에 대한 검토후 진행하시기 바랍니다.감사합니다.###### 원본 글입니다. ####### 비대칭 교각의 경우 편심에 의한 영향을 주기 위해 하중방향에 신경써서 적용했습니다만 기초계산결과가 이상하여 검토사항을 들여다 보니 하중방향이 맞지 않는 듯 합니다.첨부된 파일을 보시면 P5번의 경우 우편심 기둥이라 우측에서 좌측으로 하중재하(- 방향)를 고려했습니다.(풍하중 및 지진하중 등.)그리고 계산시 기둥과 기초에 시계반대방향의 모멘트를 발생시키는 수평력과 모멘트를 재하할 의도로 설계옵션에서 기초중앙력 산정시 하중부호변경을 설정했는데 출력된 계산서에서는 지진하중이 반전되어 적용되었더군요.My들도 (+)방향으로 잡혀있습니다. V(x)들은 (-)방향이고요옵션에서 부호변경을 체크 해제(없음)하여 확인하니 My, 지진 수평력/모멘트는 (-)로 나오나 V(x) 요소들이 (+)방향으로 나옵니다.일반조합의 V(x)방향과 지진력의 방향이 서로 반전된 것 이게 정상적인 것인지요?또한 하중방향 체크를 하지 않았더니 지진수평력과 모멘트, 일반조합의 My들이 정상방향으로 나온다는 것은 설계옵션에서 부호설정을 할 필요가 없다는 것인지요?설명 부탁 드립니다.
[2019-02-19 오후 1:37:09글 고유번호: 154522
  교대 날개벽 A1 구역의 전단력값이 과도하게 크게 나옵니다  교대 날개벽 A2 구역의 단면력이 나와지 않아서 단면검토가 안됩니다. ​파일 함께 올리니 검토 부탁드립니다.     
[2019-02-19 오후 2:30:57글 고유번호: 154528
안녕하세요. 한길아이티입니다.Plate해석시 A1의 우측날개벽 D구간과 A2의 좌측날개벽 D구간에서 단면력이 상당히 크게 발생하고 있는 것으로 보입니다. 이는 날개벽이 기초상단이하까지 연결되어 plate모델에서 기초연결부에 부재력이 집중되고 있는 것으로 날개벽제원을 조정하여 날개벽의 경사구간이 기초가 아닌 수직구간에 연결될 수 있도록 변경해주셔야 합니다.날개벽 plate해석에 대한 FAQ를 첨부하니 참고하시기 바랍니다.http://www.aroad.co.kr/customer/sub01_01_view.asp?tname=p_faq&page=1&curref=1299&curstep=0&curlevel=0&idx=1544&main_category=1_4&sub_category=1_4_5&end_category=1_4_5_1&lv4_category=1_4_5_1_10&key=total&keystring=plate&num=1299감사합니다.###### 원본 글입니다. #######    교대 날개벽 A1 구역의 전단력값이 과도하게 크게 나옵니다  교대 날개벽 A2 구역의 단면력이 나와지 않아서 단면검토가 안됩니다. ​파일 함께 올리니 검토 부탁드립니다.     
[2019-02-19 오전 9:12:42글 고유번호: 154499
안녕하세요.AABUTPIER를 이용하여 TT교각를 설계중에 있는데글을 올립니다.현재 AABUTPIER의 프로그램은 Q&A게시판에 기재된 내용처럼 한계상태설계법에서는STM해석에 의한 설계만 지원하고 있는 실정입니다.그런데 한국도로공사의 가장 일반적인 4차로 상하행 일체형 중분대를 지닌 TT형 교각에서는 기둥과 기둥 사이의 간격이 넓어(경간비 4이상 되는 경우가 대부분임) 설계기준상에 제시된 D구역(응력 교란영역)에 해당되지 않습니다.또한 한계상태설계법에서는 깊은보에 대한 설계강도를 제시하고 있습니다.[(도로교 설계기준해설(2015), PAGE.5-77]그리고 2012년 한계상태 설계법을 처음 도입할 때 이에 대한 설계방법도 한국도로교통협회에서추가 설명하고 있습니다.(무조건 STM해석에 의한 설계 지양) [관련자료 첨부]대부분의 설계사들은 귀 사의 AABUTPIER의 프로그램을 이용하여 설계를 하고 있습니다.따라서 위의 내용에 대하여 프로그램이 지원해주시기 바랍니다.즉, 무조건 STM해석에 의한 설계가 아닌 설계기준상에 제시된 단면깊이에 대한 경간의 비를산정 후 설계부재를 판별하여 설계할 수 있도록 해주시면 감사합니다.즉, 이전  AABUTPIER의 프로그램에서 지원했던 방식을 말입니다.만약 프로그램의 지원하는데 소요시간이 많이 걸리면 단계적으로도 처리 부탁합니다.  1단계 : 부재력 정리  2단계 : 계산서 정리 등 등다시 한번 부탁드립니다. 수고하세요.
[2019-02-18 오전 10:31:57글 고유번호: 154487
첨부된 계산서의 기초결과 탭을보면 16번째줄 모멘트최대 집계시 교축직각방향 ST1O09조합의 결과값을 가져오는데 해당결과는 해석결과 집계 탭의 151번째줄 입니다. 하지만 동일모멘트가 ST1O03~ST1O06에서도 발생하며 이때 축력이 ST1O09보다 더 크므로 기초설계 및 지지력 검토시 하중조합은해당조합으로 검토해야 할 것으로 판단되므로 검토 및 수정부탁드립니다.
[2019-02-18 오후 3:34:34글 고유번호: 154494
안녕하세요. 한길아이티입니다.기본적으로는 모든하중조합에 대해 안정한 것으로 검토를 하여야 할 것이나 모든 하중조합을 성과품으로 작성하게되면 성과품의 출력시간과 출력양이 과다하여 불합리할 것입니다. 때문에 AAbutPier에서는 검토가 필요한 조합을 판단하여 성과품을 작성하는 형태를 지원하고자하였습니다.한계상태설계법에서 교각 기초검토적용 집계의 기준은축력최대 : 축력이 최대인 케이스중 모멘트가 최대인 하중조합모멘트최대 : 모멘트가 최대인 케이스중 수평력이 최대인 하중조합편심최대 : 모멘트/축력 이 가장 큰 케이스중 모멘트가 최대인 하중조합수평력최대 : 수평력이 최대인 케이스중 모멘트가 최대인 하중조합을 적용하고 있습니다.모멘트최대 케이스의 경우 말씀드린 것과 같이 축력을 고려하지는 않고 모멘트와 수평력으로 집계를 하고 있습니다. 말씀해주신 케이스는 수평력이 재하되지는 않으며 부재의 전단력은 모두 0으로 집계되나 프레임해석결과에서는 변위에 의해 소수점이하값에서 차이가 있기에 ST1O09 조합이 적용된 것으로 판단됩니다.감사합니다.###### 원본 글입니다. #######첨부된 계산서의 기초결과 탭을보면 16번째줄 모멘트최대 집계시 교축직각방향 ST1O09조합의 결과값을 가져오는데 해당결과는 해석결과 집계 탭의 151번째줄 입니다. 하지만 동일모멘트가 ST1O03~ST1O06에서도 발생하며 이때 축력이 ST1O09보다 더 크므로 기초설계 및 지지력 검토시 하중조합은해당조합으로 검토해야 할 것으로 판단되므로 검토 및 수정부탁드립니다.
번호 고유번호 제품명 제목 글쓴이 회사명 파일 조회 날짜
공지 126551 AAbutPier 스트럿-타이 모델 동영상 자료 임시홍   2197 2017-02-24
공지 132213 AAbutPier 한계상태 AAbutPier LSD반영.. 임시홍   3331 2016-05-03
공지 123954 AAbutPier STM매뉴얼,ASTM Solver 검.. 임시홍   1838 2013-12-30
1 154600 AAbutPier 상부 지진하중이 산정이 안되..   김정현 범한엔지니어 3 2019-02-23
2 154591 AAbutPier 교대부 계산서 출력시 오류생..   박우정 유신 5 2019-02-22
3 154582 AAbutPier 기초의 전단철근이 없을경우 ..   최명관 경동엔지니어 6 2019-02-21
4 154584 AAbutPier    [답변]:기초의 전단철근이..   김현우 한길아이티 3 2019-02-21
5 154567 AAbutPier STM 해석시 압축스트럿 강..   박우정 유신 7 2019-02-21
6 154573 AAbutPier    [답변]:STM 해석시 압..   김현우 한길아이티 8 2019-02-21
7 154531 AAbutPier 기초편심이 있는 교각의 하중..   이상엽 동명기술공단 8 2019-02-19
8 154536 AAbutPier    [답변]:기초편심이 있는 ..   김현우 한길아이티 7 2019-02-19
9 154546 AAbutPier      [답변]::기초편심이 있..   이상엽 동명기술공단 5 2019-02-20
10 154557 AAbutPier        [답변]:::기초편심이..   김현우 한길아이티 7 2019-02-20
11 154522 AAbutPier 단면력값이 나오지 않아 문의..   장은정 용마엔지니어 11 2019-02-19
12 154528 AAbutPier    [답변]:단면력값이 나오지..   김현우 한길아이티 6 2019-02-19
13 154499 AAbutPier 깊은보 설계에 대한 문의   황승현 한맥기술 15 2019-02-19
14 154487 AAbutPier 기초 설계시 하중결과 선택 ..   박일희 수성엔지니어 9 2019-02-18
15 154494 AAbutPier    [답변]:기초 설계시 하중..   김현우 한길아이티 5 2019-02-18
 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10